Žiaruvzdorná oceľ označuje oceľ s odolnosťou proti oxidácii pri vysokej teplote a pevnosťou pri vysokej teplote. Odolnosť proti oxidácii pri vysokej teplote je dôležitou podmienkou, aby sa zabezpečilo, že obrobok bude pracovať dlhú dobu pri vysokej teplote. V oxidačnom prostredí, akým je vzduch s vysokou teplotou, kyslík chemicky reaguje s povrchom ocele a vytvára rôzne vrstvy oxidu železa. Vrstva oxidu je veľmi uvoľnená, stráca pôvodné vlastnosti ocele a ľahko odpadáva. Na zlepšenie odolnosti ocele proti oxidácii pri vysokej teplote sa do ocele pridávajú legujúce prvky, aby sa zmenila štruktúra oxidu. Bežne používané legujúce prvky sú chróm, nikel, chróm, kremík, hliník atď. Odolnosť ocele proti oxidácii pri vysokých teplotách súvisí iba s chemickým zložením.
Pevnosť pri vysokej teplote sa vzťahuje na schopnosť ocele odolávať mechanickému zaťaženiu po dlhú dobu pri vysokých teplotách. Existujú dva hlavné účinky ocele pri mechanickom zaťažení pri vysokej teplote. Jedným z nich je mäknutie, to znamená, že pevnosť klesá so zvyšujúcou sa teplotou. Druhým je tečenie, to znamená, že pri pôsobení konštantného napätia sa veľkosť plastickej deformácie s časom pomaly zvyšuje. Plastická deformácia ocele pri vysokej teplote je spôsobená intragranulárnym sklzom a sklzom na hranici zŕn. Na zlepšenie pevnosti ocele pri vysokej teplote sa zvyčajne používajú metódy legovania. To znamená, že do ocele sa pridávajú legujúce prvky, aby sa zlepšila väzbová sila medzi atómami a vytvorila sa priaznivá štruktúra. Pridanie chrómu, molybdénu, volfrámu, vanádu, titánu atď. môže spevniť oceľovú matricu, zvýšiť teplotu rekryštalizácie a môže tiež vytvoriť spevňujúce fázové karbidy alebo intermetalické zlúčeniny, ako je Cr23C6, VC, TiC atď. stabilné pri vysokých teplotách, nerozpúšťajú sa, nehromadia sa pri raste a zachovávajú si svoju tvrdosť. Nikel sa pridáva hlavne na získanieaustenit. Atómy v austenite sú usporiadané tesnejšie ako ferit, väzbová sila medzi atómami je silnejšia a difúzia atómov je ťažšia. Preto je pevnosť austenitu pri vysokej teplote lepšia. Je vidieť, že pevnosť žiaruvzdornej ocele pri vysokej teplote nesúvisí len s chemickým zložením, ale súvisí aj s mikroštruktúrou.
Vysokolegovaná tepelne odolnáoceľové odliatkysú široko používané v prípadoch, keď pracovná teplota presahuje 650 ℃. Žiaruvzdorné oceľové odliatky označujú ocele, ktoré pracujú pri vysokých teplotách. Vývoj žiaruvzdorných oceľových odliatkov úzko súvisí s technologickým pokrokom rôznych priemyselných odvetví ako sú elektrárne, kotly, plynové turbíny, spaľovacie motory a letecké motory. V dôsledku rôznych teplôt a namáhania, ktoré používajú rôzne stroje a zariadenia, ako aj rôzneho prostredia, sa líšia aj druhy použitej ocele.
Ekvivalentná trieda nehrdzavejúcej ocele | |||||||||
SKUPINY | AISI | W-stoff | DIN | BS | SS | AFNOR | UNE / IHA | JIS | UNI |
Martenzitická a feritická nehrdzavejúca oceľ | 420 °C | 1,4034 | X43Cr16 | ||||||
440 B/1 | 1,4112 | X90 Cr Mo V18 | |||||||
- | 1,2083 | X42 Cr 13 | - | 2314 | Z 40 C 14 | F.5263 | SUS 420 J1 | - | |
403 | 1,4000 | X6Cr13 | 403 S 17 | 2301 | Z 6 C 13 | F.3110 | SUS 403 | X6Cr13 | |
(410S) | 1,4001 | X7 Cr 14 | (403 S17) | 2301 | Z 8 C 13 | F.3110 | SUS 410 S | X6Cr13 | |
405 | 1,4002 | X6 CrAl 13 | 405 S 17 | - | Z 8 CA 12 | F.3111 | SUS 405 | X6 CrAl 13 | |
416 | 1,4005 | X12 CrS 13 | 416 S 21 | 2380 | Z 11 CF 13 | F.3411 | SUS 416 | X12CrS13 | |
410 | 1,4006 | X 10 Cr 13 | 410 S21 | 2302 | Z 10 C 14 | F.3401 | SUS 410 | X12Cr13 | |
430 | 1,4016 | X6 Cr 17 | 430 S 17 | 2320 | Z 8 C 17 | F.3113 | SUS 430 | X8Cr17 | |
420 | 1,4021 | X20 Cr 13 | 420 S 37 | 2303 | Z 20 C 13 | F.3402 | SUS 420 J1 | X20Cr13 | |
420F | 1,4028 | X30 Cr 13 | 420 S 45 | (2304) | Z 30 C 13 | F.3403 | SUS 420 J2 | X30Cr13 | |
(420) | 1,4031 | X39Cr13 | 420 S 45 | (2304) | Z 40 C 14 | F.3404 | (SUS 420 J1) | - | |
431 | 1,4057 | X20 CrNi 17 2 | 431 S 29 | 2321 | Z 15 CNi 16.02 | F.3427 | SUS 431 | X16CrNi16 | |
430F | 1,4104 | X12 CrMoS 17 | - | 2383 | Z 10 CF 17 | F.3117 | SUS 430 F | X10CrS17 | |
434 | 1,4113 | X6 CrMo 17 | 434 S 17 | 2325 | Z 8 CD 17.01 | - | SUS 434 | X8CrMo17 | |
430 Ti | 1,4510 | X6 CrTi 17 | - | - | Z 4 CT 17 | - | SUS 430 LX | X6CrTi17 | |
409 | 1,4512 | X5 CrTi 12 | 409 S 17 | - | Z 6 CT 12 | - | SUH 409 | X6CrTi12 | |
Austenitická nehrdzavejúca oceľ | 304 | 1,4301 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 15 | 2332 | Z 6 KN 18,09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 |
305 | 1,4303 | X5 CrNi 18 12 | 305 S 19 | - | Z 8 KN 18.12 | - | SUS 305 | X8CrNi19 10 | |
303 | 1,4305 | X12 CrNiS 18 8 | 303 S 21 | 2346 | Z 10 CNF 18.09 | F.3508 | SUS 303 | X10CrNiS 18 09 | |
304 l | 1,4306 | X2 CrNiS 18 9 | 304 S 12 | 2352 | Z 2 KN 18.10 | F.3503 | SUS 304L | X2CrNi18 11 | |
301 | 1,4310 | X12 CrNi 17 7 | - | 2331 | Z 12 KN 17.07 | F.3517 | SUS 301 | X12CrNi17 07 | |
304 | 1,4350 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 31 | 2332 | Z 6 KN 18,09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 | |
304 | 1,4350 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 31 | 2333 | Z 6 KN 18,09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 | |
304 LN | 1,4311 | X2 CrNiN 18 10 | 304 S 62 | 2371 | Z 2 KN 18.10 | - | SUS 304 LN | - | |
316 | 1,4401 | X5 CrNiMo 18 10 | 316 S 16 | 2347 | Z 6 CND 17.11 | F.3543 | SUS 316 | X5CrNiMo17 12 | |
316L | 1,4404 | - | 316 S 13.12.14/22/24 | 2348 | Z 2 CND 17.13 | SUS316L | X2CrNiMo17 12 | ||
316 LN | 1,4429 | X2 CrNiMoN 18 13 | - | 2375 | Z 2 CND 17.13 | - | SUS 316 LN | - | |
316L | 1,4435 | X2 CrNiMo 18 12 | 316 S 13.12.14/22/24 | 2353 | Z 2 CND 17.13 | - | SUS316L | X2CrNiMo17 12 | |
316 | 1,4436 | - | 316 S 33 | 2343 | Z 6 CND18-12-03 | - | - | X8CrNiMo 17 13 | |
317L | 1,4438 | X2 CrNiMo 18 16 | 317 S 12 | 2367 | Z 2 CND 19.15 | - | SUS 317 l | X2CrNiMo18 16 | |
329 | 1,4460 | X3 CrNiMoN 27 5 2 | - | 2324 | Z5 CND 27.05.Az | F.3309 | SUS 329 J1 | - | |
321 | 1,4541 | X10 CrNiTi 18 9 | 321 S 12 | 2337 | Z 6 CND 18.10 | F.3553 | SUS 321 | X6CrNiTi18 11 | |
347 | 1,4550 | X10 CrNiNb 18 9 | 347 S 17 | 2338 | Z 6 CNNb 18.10 | F.3552 | SUS 347 | X6CrNiNb18 11 | |
316Ti | 1,4571 | X10 CrNiMoTi 18 10 | 320 S 17 | 2350 | Z 6 CNDT 17.12 | F.3535 | - | X6CrNiMoTi 17 12 | |
309 | 1,4828 | X15 CrNiSi 20 12 | 309 S 24 | - | Z 15 CNS 20.12 | - | SUH 309 | X16 CrNi 24 14 | |
330 | 1,4864 | X12 NiCrSi 36 16 | - | - | Z 12 NCS 35,16 | - | SUH 330 | - | |
Duplexná nehrdzavejúca oceľ | S32750 | 1,4410 | X 2 CrNiMoN 25 7 4 | - | 2328 | Z3 CND 25,06 Az | - | - | - |
S31500 | 1,4417 | X 2 CrNiMoSi 19 5 | - | 2376 | Z2 CND 18.05.03 | - | - | - | |
S31803 | 1,4462 | X 2 CrNiMoN 22 5 3 | - | 2377 | Z 3 CND 22,05 (Az) | - | - | - | |
S32760 | 1,4501 | X 3 CrNiMoN 25 7 | - | - | Z 3 CND 25,06 Az | - | - | - | |
630 | 1,4542 | X5CrNiCNb16-4 | - | - | - | - | - | - | |
A564/630 | - | - | - | - | - | - | - | - |
Normy žiaruvzdornej ocele v rôznych krajinách
1) Čínsky štandard
GB/T 8492-2002 „Technické podmienky pre odliatky zo žiaruvzdornej ocele“ špecifikuje akosti a mechanické vlastnosti rôznych žiaruvzdorných ocelí na odliatky pri izbovej teplote.
2) Európska norma
Normy žiaruvzdornej ocele EN 10295-2002 zahŕňajú austenitickú žiaruvzdornú nehrdzavejúcu oceľ, feritickú žiaruvzdornú nehrdzavejúcu oceľ a austeniticko-feritickú duplexnú žiaruvzdornú nehrdzavejúcu oceľ, ako aj zliatiny na báze niklu a zliatiny na báze kobaltu.
3) Americké normy
Chemické zloženie špecifikované v ANSI/ASTM 297-2008 "Všeobecné priemyselné železo-chróm, železo-chróm-nikel tepelne odolné oceľové odliatky" je základom pre prijatie a skúška mechanického výkonu sa vykonáva len vtedy, keď si to kupujúci vyžiada na adrese čas objednania. Ďalšie americké normy zahŕňajúce žiaruvzdornú oceľ na odliatok zahŕňajú ASTM A447/A447M-2003 a ASTM A560/560M-2005.
4) Nemecká norma
V norme DIN 17465 „Technické podmienky pre odliatky z žiaruvzdornej ocele“ sú oddelene špecifikované chemické zloženie, mechanické vlastnosti pri izbovej teplote a mechanické vlastnosti pri vysokej teplote rôznych druhov žiaruvzdornej ocele.
5) Japonský štandard
Triedy v JISG5122-2003 "Tepelne odolné oceľové odliatky" sú v podstate rovnaké ako American Standard ASTM.
6) Ruský štandard
V GOST 977-1988 je špecifikovaných 19 druhov žiaruvzdornej ocele, vrátane stredne chrómových a vysokochrómových žiaruvzdorných ocelí.
Vplyv chemického zloženia na životnosť žiaruvzdornej ocele
Existuje celá škála chemických prvkov, ktoré môžu ovplyvniť životnosť žiaruvzdornej ocele. Tieto účinky sa prejavujú zvýšením stability konštrukcie, zabránením oxidácii, tvorbou a stabilizáciou austenitu a zabránením korózie. Napríklad prvky vzácnych zemín, ktoré sú stopovými prvkami v žiaruvzdornej oceli, môžu výrazne zlepšiť odolnosť ocele proti oxidácii a zmeniť termoplasticitu. Základné materiály žiaruvzdornej ocele a zliatin vo všeobecnosti vyberajú kovy a zliatiny s relatívne vysokým bodom topenia, vysokou samodifúznou aktivačnou energiou alebo nízkou energiou vrstvenia. Rôzne žiaruvzdorné ocele a vysokoteplotné zliatiny majú veľmi vysoké požiadavky na proces tavenia, pretože prítomnosť inklúzií alebo určitých metalurgických defektov v oceli zníži medzu pevnosti materiálu.
Vplyv pokročilej technológie, akou je úprava roztokom, na životnosť žiaruvzdornej ocele
Pri kovových materiáloch ovplyvní použitie rôznych procesov tepelného spracovania štruktúru a veľkosť zŕn, čím sa zmení stupeň obtiažnosti tepelnej aktivácie. Pri analýze poruchy odliatku existuje veľa faktorov, ktoré vedú k poruche, najmä tepelná únava vedie k iniciácii a rozvoju trhlín. V súlade s tým existuje rad faktorov, ktoré ovplyvňujú iniciáciu a šírenie trhlín. Medzi nimi je mimoriadne dôležitý obsah síry, pretože trhliny sa väčšinou vyvíjajú pozdĺž sulfidov. Obsah síry je ovplyvnený kvalitou surovín a ich tavením. Pri odliatkoch, ktoré pracujú pod ochrannou atmosférou vodíka, ak je vo vodíku obsiahnutý sírovodík, dôjde k síreniu odliatkov. Po druhé, primeranosť úpravy roztoku ovplyvní pevnosť a húževnatosť odliatku.